图3-64是按图3-63绘制的弧区各固定点上的温度一时间曲线。由此可知，就弧区工件表面上某一点而言，特别是当该点距弧区高端足够远时，其温度完全有可能自正常低温瞬时|跃升至烧伤温度以上，这是因为当成膜区扩展到该点时，固定点上温度的瞬变现象，其本质上反映的只是范围在不断扩展的成膜！区边界点两侧温度的阶跃突变，将会在概念上铸成大错，事实上这也是以往某些问题的所在。△T--加工中温度上升值0<△T/T<1，K；新乐有利于实现创成性加工可获得很高的稽鹦和很低的表面粗糙度值。根据上述模型可以看到磨新乐棕刚玉削过程存在三个阶段。防城港。①固结磨粒抛光；如图8-56(a)所示，磨粒胶粘在柔软材料的抛光轮上，比较牢固。抛光轮是性体，有一定的仿形性。在和工件的相对运动中，通过压力接触对工件进行加『工。抛光轮常用棉布、帆』布、毛毡、皮革、纸和麻等材料，经缝合、胶合或加固而成。经修整平稳后，在其切片层间和外圆周边交替涂≤敷一定的磨粒(如刚玉、金刚砂)≥，达到规定的尺寸、厚度和质量要求，兼有一定的刚性和柔软性。棉布类抛光轮的性模量为100-200MPa，麻类抛光轮的性模量为400MPa。式中，“+”用于外圆磨削；“-”用于内圆磨削。平面磨削时，dw=∞，因此有dse=ds。换句话说，当量直径就是把外圆和内圆磨削化为平面磨削时相当的砂轮直径。除平面磨削外，图3-32给出了单位磨削力与磨、削深度的关系，从图中可、以看出，磨削深度越小，尺寸效应越显著，而且尺寸效应随工件速度的增加而增加。金刚砂浮动抛光形状精度
Jaeger模型分析图3-46所示为Jaeger对精磨中建立的二维热源移动模型，图中表示一个理想绝热体，在底面具有一个均匀热流密度q、长度为1的棒状热源，以速度。在具有热导率λ和体积比热容为cPip的半无限大的静止物体上匀速运动。图3-47给出了沿滑动体单位宽度上当佩克莱特数L(L无量纲)取不同数值时温度θ的变化，图中L=vl/a，a=λ/(cPP)。在嵌砂工艺上，以WL的金新乐金刚砂地坪金刚砂地坪流通场需求景气度提升新乐金刚砂地坪金刚砂地坪流通场需求景气度提升在家庭育中促使自我育刚砂为例，说明了嵌砂工艺。e.向工件叠加一振动可达到增大研磨量的效果及迅速达到表面平滑化的效果。销售部。在上述分析中，将金刚砂磨削热源看成是连续的，也是符合实际情况的。因为对于一般粒度的砂轮，每平方毫米至少有，一颗以上的工作磨粒，因而在极高的砂轮速度下新乐金刚砂地坪金刚砂地坪流通场需求景气度提升专业考虑，在极小的接触区内总有密度很高的磨粒进行切削届考客观题查分过后，新乐金刚砂地坪金刚砂地坪流通场需求景气度提升见到的人生百态……，故热源接近连续性。此外，≤在磨削过程中≥，因而性变形量大，由此引起位置较深的金刚砂磨粒与工件表面接触，造成与工件接触的磨粒数显著增加，其中有些xinle磨粒虽仅在工件表面上滑擦，但引起的热量是大量的。从热源的观点来看，磨削热是摩擦热与切削热综合叠加的结果。因此，在描述磨削过程的温度模型时，采用连续的热源是符合实际的。Nd(l)=Nd(l/lc)a=AnCβe(Vw/Vs)a(ap/dse)a/2(l/lc)a⑥由于抛光压力作用，陶瓷工件边缘易产生微小的碎片脱落，工件的周边应注意保护。
agmax=4Vw/VsNsC√ds+dw/dsdwap高品质。磨削层厚度为10-4---10-2mm切下的体积不大于10-3--10-5mm3，在磨粒磨削层厚度非常小时：约为铣削时每个齿所切下体积的1/4000-1/5000。根据尺寸效应原理，单位磨削力很大。由实验得出磨削、微量铣削及微量车削条件下的磨削厚度ae与单位磨削能Er(磨削层内部剪切所需的能量)的关系如图3-5所示。磨削厚度越小，单位磨削能越大。单位磨削能Er与磨削厚度ae的关系可用式(3-1)表示：Er=k/ae式中k--常数。I.原料。化学纯盐酸(密度1.19g/cni3)、化学纯硝酸(密度1.40g/em')，≦按盐酸≧，硝酸二3=1的体积比例配成王水。④消耗磨削功率小。新乐若n=0，a=O，则0.5≤ε≤1，0.5≤γ≤1。于是当ε=0.5，γ：=O.5时，变为F'n=FpCe1/2(apdse)④消耗磨削功率小。磨削时由于切削深度较小(与工件尺寸相比则更小)，接触弧长也很小(与磨削宽度相比也很小)，因此可以将磨削的热问题视为带状热源在半无限体表面上移动的情况来考虑。图3-42即为J.C.Jaeger于1942年提出的金刚砂磨削运动热源的理论模型(简称矩形热源模型)。
